Управление запасами на предприятии Стройсервис

|фундамен-тов | |Тщательность замоноличивания |Стандартным |То же | |

| | |(внешний дид). |конусом | | |

| | |Марка консистенция бетонной | | |Лаборатория |

| | |смеси. Тщательность | | | |

| | |уплот-нения. | | | |

3.6 Материально-технические ресурсы

3.6.1. Потребность в основных конструкциях и полуфабрикатах.

Таблица 3.4

|Наименование |Марка |Ед. |Количество |

| | |изм. | |

|Фундамент |ФО-2 |шт. |41 |

|Железобетонная панель |ПО-20 |шт. |40 |

|Бетон |М 200 |м3 |2,1 |

3.6.2. Потребность в машинах, оборудовании, инструменте, инвентаре и

приспособлениях.

Таблица 3.5

|Наименование |Марка, ГОСТ |Кол.|Техническая характеристика |

|Монтажный кран |КС-256К-1 |1 |Грузоподъемность 1,75-6,3 т |

| | | |Вылет стрелы 8 м |

|Строп 2-х ветвевой |ТУ 66 234-77 |1 |Грузоподъемность 10 т |

|Оттяжки из |ГОСТ 483-75 |2 | |

|пенькового каната | | | |

|Уровень строительный|УС 2-700 |1 | |

| |ГОСТ 9416-83 | | |

|Отвес |О-400 |1 | |

| |ГОСТ 7948-80 | | |

|Метр | |1 | |

|Рулетка |РС-20 |1 |Длина 20 м |

|Лопата совковая |ГОСТ 19596-87 |1 | |

|Кельма |ГОСТ 9533-81 |1 | |

|Проволока, кг |ГОСТ 32828-74 |60 |Диаметр 2 мм |

|Клинья деревянные |ГОСТ 12235-74 |150 | |

|Лом монтажный |ГОСТ 1405-83 |2 | |

|Кувалда |ГОСТ 11402-75 |1 | |

|Рейка-отвес |ГОСТ 9416-83 |1 | |

|Каска защитная |ГОСТ 12.4.087-84|2 | |

3.7 Технико-экономические показатели

Затраты труда на весь объем, чел.-см. 19,26

Затраты труда на 1 м ограды, чел.-см. 0,19

Выработка одного рабочего в смену, м 5,19

Потребность в монтажном кране на весь объем работ, м/см. 6,42

3.8 Техника безопасности

При производстве работ по монтажу сборных железобетонных элементов

оград необходимо соблюдать СНиП III-4-80 «Техника безопасности в

строительстве».

К производству работ допускаются лица, достигшие 18-ти-летнего

возраста, прошедшие медицинский осмотр, обученные и аттестованные по

данному виду работ, получившие вводный инструктаж, инструктаж на рабочем

месте и аттестованные в качестве стропальщиков.

Запрещается пребывание лиц, незанятых монтажными работами в хоне

действия монтажного крана.

Зона, опасная для нахождения людей во время перемещения, установки и

закрепления элементов оград должна быть обозначена хорошо видимыми

предупредительными знаками, а в необходимых случаях следует подавать

предупредительные звуковые сигналы.

Во время работы крана запрещается находиться рядом с его поворотной

платформой.

Складирование сборных элементов оград должно производиться в

соответствии с проектом производства работ и настоящей технологической

картой.

Подъём и перемещение элементов забора производить после проверки

правильности и надежности их строповки.

При подъеме элементов с транспортных средств запрещается перемещать

груз над кабиной машиниста.

Запрещается элементы оград оставлять на весу.

Расстроповка установленных (смонтированных) элементов оград

допускается после прочного и надежного их закрепления.

Сигнал о подъеме и перемещении элементов оград машинисту крана подает

звеньевой монтажник.

Монтажные работы при ветре силой в пять балов, гололедице, сильном

снегопаде и дожде не допускаются.

Лица, работающие и находящиеся на строительной площадке, должны носить

защитные каски установленных образцов.

Проектной разработки вопросов, связанных с обеспечением безопасности

работ по монтажу сборных железобетонных оград в данной технологической

карте не требуется.

Глава 4. Охрана труда.

4.1. Расчет механической вентиляции

Вентиляция – организованный и регулируемый воздухообмен, обеспечивающий

удаление из помещения воздуха, загрязненного вредными газами, парами,

пылью, а также улучшающий метеорологические условия в цехах. По способу

подачи в помещение свежего воздуха и удалению загрязненного, системы делят

на естественную, механическую и смешанную.

Механическая вентиляция может разрабатываться как общеобменная, так и

местная с общеобменной. Во всех производственных помещениях, где требуется

надежный обмен воздуха, применяется приточно-вытяжная вентиляция. Высота

приемного устройства должна зависеть от расположения загрязненного воздуха.

В большинстве случаев приемные устройства располагаются в нижних зонах

помещения. Местная вентиляция используется для удаления вредных веществ 1 и

2 классов из мест их образования для предотвращения их распространения в

воздухе производственного помещения, а также для обеспечения нормальных

условий на рабочих местах.

Расчет выделений тепла

А) Тепловыделения от людей

Тепловыделения человека зависят от тяжести работы, температуры

окружающего воздуха и скорости движения воздуха. В расчете используется

явное тепло, т.е. тепло, воздействующее на изменение температуры воздуха в

помещении. Для умственной работы количество явного тепла, выделяемое одним

человеком, составляет 140 ВТ при 10оС и 16 ВТ при 35оС. Для нормальных

условий (20оС) явные тепловыделения одного человека составляют около 55 ВТ.

Считается, что женщина выделяет 85%, а ребенок – 75% тепловыделений

взрослого мужчины. В рассчитываемом помещении (5х6 м) находится 4 человек.

Тогда суммарное тепловыделение от людей будет:

Q1=4*55=220 ВТ

Б) Тепловыделения от солнечной радиации.

Расчет тепла поступающего в помещение от солнечной радиации Qост и Qп

(ВТ), производится по следующим формулам:

- для остекленных поверхностей

Qост=Fост*qост*Aост

- для покрытий

Qп=Fп*qп

где Fост и Fп - площади поверхности остекления и покрытия, м2

qост и qп – тепловыделения от солнечной радиации, Вт/м2, через 1 м2

поверхности остекления (с учетом ориентации по сторонам света) и через 1 м2

покрытия;

Аост – коэффициент учета характера остекления.

В помещении имеется 2 окна размером 2х1,2 м2. Тогда Fост=4,8 м2.

Географическую широту примем равной 55о, окна выходят на юго-восток,

характер оконных рам – с двойным остеклением и деревянными переплетами.

Тогда:

qост=145 Вт/м2, Аост=1,15

Qост=4,8*145*1,15=800 Вт

Площадь покрытия Fп=20м2. Характер покрытия – с чердаком. Тогда,

qп=6 Вт/м2

Qп=20*6=120 Вт

Суммарное тепловыделение от солнечной радиации:

Q2=Qост+Qп=800+120=920. Вт

В) Тепловыделения от источников искусственного освещения.

Расчет тепловыделений от источников искусственного освещения проводится

по формуле:

Q3=N*n*1000, Вт

где N – суммарная мощность источников освещения, кВт;

n – коэффициент тепловых потерь (0,55 для люминесцентных ламп).

У нас имеется 4 светильника с двумя лампами на 40Вт. Тогда получаем:

Q3=(4*2*0.04*0.55)*1000=176 Вт

Г) Тепловыделения от радиотехнических установок и устройств

вычислительной техники.

Расчет выделений тепла проводится аналогично расчету тепловыделений от

источников искусственного освещения:

Q4=N*n*1000, Вт

Коэффициент тепловых потерь для радиотехнического устройства составляет

n=0,7 и для устройств вычислительной техники n=0,5.

В помещении находятся: 4 персональных компьютера типа Pentium PRO по

600 Вт (вместе с мониторами) и 2 принтера EPSON по 130 Вт.

Q4=(4*0.6+2*0.13)*0.5*1000=1330 Вт

Суммарные тепловыделения составят:

Qс=Q1+Q2+Q3+Q4= 2646 Вт

Qизб – избыточная теплота в помещении, определяемая как разность между

Qс – теплом, выделяемым в помещении и Qрасх – теплом, удаляемым из

помещения.

Qизб=Qс-Qрасх

Qрасх=0,1*Qс=264,6 Вт

Qизб=2381,4 Вт

Расчет необходимого воздухообмена

Объем приточного воздуха, необходимого для поглощения тепла, G (м3/ч),

рассчитывают по формуле:

G=3600*Qизб/Cр*p*(tуд-tпр)

где Qизб – теплоизбытки (Вт);

Ср – массовая удельная теплоемкость воздуха (1000 Дж/кгС);

р – плотность приточного воздуха (1,2 кг/м3)

tуд, tпр – температура удаляемого и приточного воздуха.

Температура приточного воздуха определяется по СНиП-П-33-75 для

холодного и теплого времени года. Поскольку удаление тепла сложнее провести

в теплый период, то расчет проведем именно для него, приняв tпр=18оС.

Температура удаляемого воздуха определяется по формуле:

tуд=tрз+a*(h-2)

где tрз – температура в рабочей зоне (20оС);

а – нарастание температуры на каждый метр высоты (зависит от

тепловыделения, примем а=1оС/м)

h – высота помещения (3м)

tуд=20+1*(3-2)=21оС

G=2381,4 м3/ч

Определение поперечных размеров воздуховода

Исходными данными для определения поперечных размеров воздуховода

являются расходы воздуха (G) и допустимые скорости его движения на участке

сети (V).

Необходимая площадь воздуховода f (м2), определяется по формуле:

V=3 м/с

f=G/3600*V=0,22м2

Для дальнейших расчетов (при определении сопротивления сети, подборе

вентилятора площадь воздуховода принимается равной ближайшей большей

стандартной величине, т.е. f=0,246 м2. В промышленных зданиях рекомендуется

использовать круглые металлические воздуховоды. Тогда расчет сечения

воздуховода заключается в определении диаметра трубы.

По справочнику находим, что для площади f=0,246 м2 условный диаметр

воздуховода d=560 мм.

Определение сопротивления сети

Определим потери давления в вентиляционной сети. При расчете сети

необходимо учесть потери давления в вентиляционном оборудовании.

Естественным давлением в системах механической вентиляции пренебрегают. Для

обеспечения запаса вентилятор должен создавать в воздуховоде давление,

превышающее не менее чем на 10% расчетное давление.

Для расчета сопротивления участка сети используется формула:

P=R*L+Ei*V2*Y/2

где R – удельные потери давления на трение на участках сети

L – длина участка воздуховода (8 м)

Еi – сумма коэффициентов местных потерь на участке воздуховода

V – скорость воздуха на участке воздуховода, (2,8 м/с)

Y – плотность воздуха (принимаем 1,2 кг/м3).

Значения R, определяются по справочнику (R – по значению диаметра

воздуховода на участке d=560 мм и V=3 м/с). Еi – в зависимости от типа

местного сопротивления.

Результаты расчета воздуховода и сопротивления сети приведены в таблице

для сети, приведенной на рисунке 4.1 ниже.

Рис. 4.1.

Таблица 4.1.

Расчет воздуховодов сети.

|40 |6…10 |1,949 |0,562 |

|63 |6…10 |1,237 |0,360 |

|100 |6…10 |0,799 |0,226 |

|160 |6…10 |0,487 |0,141 |

|250 |6…10 |0,312 |0,090 |

|400 |6…10 |0,195 |0,056 |

|630 |6…10 |0,129 |0,042 |

|1000 |6…10 |0,081 |0,027 |

|1600 |6…10 |0,034 |0,017 |

В данном случае Zт = 0,487 Ом.

1. Зная мощность Р электродвигателя рассчитываем номинальный ток

электродвигателя Jнэл.дв.

Р = ?3 * Uн* Jнэл.дв cos ? /1000 [кВт]

Jнэл.дв = 1000*Р/?3 * Uн cos ? [А]

где Р – номинальная мощность двигателя, кВт; Uн – номинальное

напряжение, В; cos ? = 0,92 – коэффициент мощности, показывающий, какая

часть тока используется на получение активной мощности и какая на

намагничивание;

Jнэл.дв = 1000*18,5/?3 *380*0,92 = 30,6А

2. Для расчета активных сопротивлений Rн и Rф необходимо

предварительно выбрать сечение, длину и материал нулевого и фазного

проводников. Сопротивление проводников из цветных металлов определяется по

формуле:

R = ?*? / S [Ом]

где ? – удельное сопротивление проводника (для меди ? = 0,018; для

алюминия ? = 0,028 Ом*мм2/м); ? - длина проводника, м; S – сечение, мм2.

Сечение фазных проводников определяется по величине номинального тока

электродвигателя плюс токовая нагрузка от других электродвигателей и

осветительных приборов: в данном случае принимаем равной 70А. Тогда

суммарная нагрузка составит 101А.

Задаемся алюминиевым проводником сечением 25 мм2 и длиной ? = 150м для

фазного и нулевого проводов. Сечение нулевого проводника и его материал

выбирается из условия, чтобы его проводимость была бы равна проводимости

фазного проводника, т.е. сечения нулевого и фазных проводников должны быть

равны.

Активное сопротивление фазного и нулевого проводников из алюминия при

? = 150м, S = 25 мм2 составят:

Rф = 0,028*150/25 = 0,17 Ом; Rн = 0,028*150/25 = 0,17 Ом.

3. Для медных и алюминиевых проводников внутреннее индуктивное

сопротивление фазного и нулевого проводников Xф и Xо невелико и составляет

0,0156 Ом/км, т.е. Xф = 0,0156*0,15 = 0,0023 Ом; Xо = 0,0156*0,15 = 0,0023

Ом. Величину внешнего индуктивного сопротивления петли «фаза-нуль» в

практических расчетах принимают равной 0,6 Ом/км.

4. Находим основные технические характеристики электродвигателя 4А

106М2: N = 18,5; cos ? = 0,92.

Jпуск /Jном = 7,5

5. Зная Jнэл.дв вычисляем пусковой ток электродвигателя.

JпускЭл.дв = 7,5* Jнэл.дв = 7,5*30,6 = 229,5А

Определяем номинальный ток плавкой вставки

Jнпл.вст = JпускЭл.дв/? = 229,5/2,5 = 91,8А

где ? – коэффициент режима работы (? = 1,6…2,5); для двигателей с

частыми включениями (например, для кранов) ? = 1,6…1,8; для двигателей,

приводящих в действие механизмы с редкими пусками (транспортеры,

вентиляторы), ? = 2…2,5. В нашем случае принимаем ?=2,5.

6. Определяем ожидаемое значение тока короткого замыкания:

Jкз > 3Jнпл.вст = 3*91,8 = 275,4А

Рассчитываем плотность тока ? в нулевом и фазном проводниках.

Допускаемая плотность тока в алюминиевых проводниках не должна превышать 4-

8А/мм2.

? = Jнэл.дв /S = 30,6/25 = 1,2 А/мм2

7. Определяем внешнее индуктивное сопротивление петли «фаза-нуль»,

зная, что Хи = 0,6 Ом/км

Хи = 0,6*0,15 = 0,09 Ом

8. Рассчитываем сопротивление петли «фаза-нуль» Zп и ток короткого

замыкания.

Zп = ?(Rф + Rн)2 + (Xф + Xо + Xи)2 =

= ?(0,17+0,17)2 + (0,0023+0,0023+0,09)2 = 0,35 Ом

Jкз = Uф/(Zт/3+Zп) = 220/(0,487/3+0,35) = 429 А

Проверим обеспечено ли условие надёжного срабатывания защиты:

Jкз>3Jнпл.вст ; 429 > 3*91,8 А; 429 > 275,4 А

Jкз >1,25Jнавт;

Как видим, Jкз более чем в три раза превышает номинальный ток плавкой

вставки предохранителя и, следовательно, при замыкании на корпус плавкая

вставка перегорит за 5…7с и отключит повреждённую фазу.

По расчётному номинальному току плавкой вставки выбираем

предохранитель стандартных параметров: ПН2 – 100; Jнпл.вст = 100А.

Или выбираем автоматический выключатель по Jнавт = 1,25; Jнэл.дв =

1,25*30,6=39А. Выбираем из таблицы 6а автоматический выключатель модели

А3712Ф; Jнавт=40 А.

4.3.Схема расположения светильников.

В связи с тем, что естественное освещение слабое, на рабочем месте

должно применяться также искусственное освещение. Далее будет произведен

расчет искусственного освещения.

Размещение светильников определяется следующими размерами:

Н = 3 м. - высота помещения

hc = 0,25 м. - расстояние светильников от перекрытия

hп = H - hc = 3 - 0,25 = 2,75 м. - высота светильников над полом

hp = высота расчетной поверхности = 0,7 м (для помещений, связанных с

работой ПЭВМ)

h = hп - hp = 2,75 - 0,7 = 2,05 - расчетная высота светильника типа ЛДР

(2х40 Вт). Длина 1,24 м, ширина 0,27 м, высота 0,10 м.

L - расстояние между соседними светильниками (рядами люминесцентных

светильников), Lа (по длине помещения) = 1,76 м, Lв (по ширине помещения) =

3 м.

l - расстояние от крайних светильников или рядов светильников до стены,

l = 0,3 - 0,5L.

lа = 0,5La, lв = 0,3Lв

la = 0,88 м., lв = 0,73 м.

Светильники с люминесцентными лампами в помещениях для работы

рекомендуют устанавливать рядами.

Метод коэффициента использования светового потока предназначен для

расчета общего равномерного освещения горизонтальных поверхностей при

отсутствии крупных затемняющих предметов. Потребный поток ламп в каждом

светильнике

Ф = Е ( r ( S ( z / N ( (,

где Е - заданная минимальная освещенность = 300 лк., т.к. разряд

зрительных работ = 3

r - коэффициент запаса = 1,3 (для помещений, связанных с работой ПЭВМ)

S - освещаемая площадь = 30 м2.

z - характеризует неравномерное освещение, z = Еср / Еmin - зависит от

отношения ( = L/h , (a = La/h = 0,6, (в = Lв/h = 1,5. Т.к. ( превышают

допустимых значений, то z=1,1 (для люминесцентных ламп).

N - число светильников, намечаемое до расчета. Первоначально намечается

число рядов n, которое подставляется вместо N. Тогда Ф - поток ламп одного

ряда.

N = Ф/Ф1, где Ф1 - поток ламп в каждом светильнике.

( - коэффициент использования. Для его нахождения выбирают индекс

помещения i и предположительно оцениваются коэффициенты отражения

поверхностей помещения (пот. (потолка) = 70%, (ст. (стены) = 50%, (р.

(пола) = 30%.

Ф = 300 ( 1,3 ( 25 ( 1,1 / 2 ( 0,3 = 21450 лм.

Я предлагаю установить два светильника в ряд. Светильники вмещаются в

ряд, так как длина ряда около 4 м. Применяем светильники с лампами 2х40 Вт

с общим потоком 5700 лм. Схема расположения светильников представлена на

рисунке 1.1.

Рис.4.3 Схема расположения светильников.

4.4. Пожарная безопасность

Оценка пожаровзрывоопасности различных объектов заключается в

определении возможных разрушительных воздействий пожаров и взрывов на эти

объекты, а также опасных факторов пожаров и взрывов на людей. Определение

этих опасных воздействий на стадии проектирования объектов осуществляется

на основе нормативных требований, разработанных в соответствующими

государственными органами с учетом наиболее жестких (т.е. наиболее опасных)

условий протекания и проявления пожаров и взрывов, т.е. с учетом аварийных

ситуаций.

Существуют два подхода к нормированию в области обеспечения пожарной

пожаровзрывоопасности – терминированный и вероятностный. Детерминированный

подход основан на распределении объектов по степени опасности, определяемой

по параметру, характеризующему разрушающие последствия пожара и взрыва на

категории, классы и т.п. При этом назначаются конкретные количественные

границы этих категорий, классов и т.п. Примерами действующих в нашей стране

нормативных документов, носящих детерминированный характер, являются Нормы

НПБ 105-5[3], Правила устройства электроустановок 11, Правила устройства

электроустановок, Правила взрывобезопасности, строительные нормы и др.

Вероятностный подход основан на концепции допустимого риска и

предусматривает недопущение воздействия на людей опасных факторов пожара и

взрыва (ОФП) с вероятностью, превышающей нормативную. Нормативным

документом, основанным на вероятностном подходе, является Государственный

стандарт 7.

К достоинствам детерминированного подхода относятся относительная

простота использования, достаточный для различных реальных ситуаций набор

необходимых сведений. Недостатком этого подхода является то обстоятельство,

что нередко его применение обусловливает затруднения по применению

прогрессивных проектных решений и излишние затраты.

Вероятностный подход является более прогрессивным, поскольку дает

возможность нахождения оптимального варианта проектного решения. Однако

этот подход требует многочисленных дополнительных сведений (например,

статистических данных о пожарах и взрывах для однотипных объектов),

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8